Pada masa ini, tembok api pengubah dan reaktor dalam pencawang UHV domestik sering menggunakan struktur konkrit tuang di tempat atau struktur bata dan serbuk berbingkai, yang mempunyai kesan penebat bunyi tertentu. Walau bagaimanapun, disebabkan oleh frekuensi hingar rendah transformer dan reaktor dan panjang gelombang panjang gelombang bunyi, pembelauan bunyi dan keupayaan penghantaran adalah sangat kuat, jadi penebat bunyi dan kesan pengurangan hingar selalunya lemah. Di samping itu, halangan bunyi semasa dan penutup pengasingan bunyi pencawang UHV tidak direka khas untuk ciri hingar frekuensi rendah pencawang, dan kesan pengurangan hingar tidak sesuai. Jika kita boleh mempertimbangkan ciri-ciri pencawang UHV yang dikuasai oleh hingar frekuensi pertengahan dan rendah, dan menggunakan struktur penyerapan bunyi komposit yang mempunyai kedua-dua fungsi menyenyap dan menyerap bunyi, diharapkan ia dapat mengurangkan bunyi frekuensi pertengahan dan frekuensi rendah dengan berkesan serta mempunyai sifat kalis api dan penebat. Ini amat penting untuk meningkatkan kualiti persekitaran akustik pencawang.
Berdasarkan ini, artikel ini menganalisis ciri-ciri keamatan sumber hingar peralatan utama pencawang UHV. Memandangkan keperluan bahan di stesen tersebut mempunyai ciri-ciri kalis api, penebat dan ciri-ciri lain, kami memilih untuk menjalankan eksperimen penyerapan bunyi tunggal dan gabungan pada sampel busa melamin , sampel plat berlubang mikro dan sampel simen berbuih, dan mencadangkan struktur penyerap bunyi komposit yang sesuai untuk pengurangan hingar di pencawang UHV. Ini mempunyai kepentingan panduan praktikal yang penting untuk aplikasi kejuruteraan praktikal.
Ⅰ. Analisis pengukuran hingar peralatan utama pencawang UHV
Semasa operasi pencawang UHV, sumber hingar utama termasuk pengubah voltan tinggi, reaktor shunt, struktur pencawang, dll. Bunyi pengubah termasuk bunyi badan dan bunyi peranti penyejuk, bunyi reaktor shunt ialah bunyi elektromagnet, dan bunyi struktur pencawang ialah bunyi korona. Bunyi Corona biasanya berfrekuensi sederhana hingga tinggi, melemahkan dengan cepat semasa penyebaran, dan mempunyai julat impak yang kecil. Bunyi frekuensi rendah yang dijana oleh struktur dalaman transformer dan reaktor shunt dilemahkan secara perlahan dan mempunyai pelbagai pengaruh. Oleh itu, kawalan hingar transformer dan reaktor shunt adalah fokus kawalan hingar di pencawang.
- Analisis pengukuran hingar pengubah utama
Tahap kuasa bunyi pengubah diukur menggunakan kaedah intensiti bunyi. Mengambil pengubah satu fasa sebagai objek pengukuran, jarak antara garisan kontur yang ditetapkan dan permukaan pelepasan rujukan ialah 2m, dan dua garisan kontur yang ditetapkan ditetapkan, terletak pada satah mendatar 2m dan 4m masing-masing. Semua titik pengukur terletak pada garis kontur yang ditentukan, dan jarak mendatar antara titik pengukur bersebelahan ialah 1m. Kuar keamatan bunyi digunakan untuk mengukur titik demi titik.
Apabila beban kuasa kumpulan pengubah tunggal ialah 2000MW, hasil pengukuran keamatan bunyi fasa C pengubah dalam Kumpulan I. Aras kuasa bunyi berwajaran A adalah yang terbesar dalam jalur frekuensi 1/3 oktaf dengan frekuensi tengah 100, 125, 160 dan 200 Hz pengubah UHV. Menurut mekanisme penjanaan hingar pengubah, bunyi dalam jalur frekuensi ini terutamanya berasal dari bunyi elektromagnet badan pengubah. Oleh itu, apabila mengurangkan hingar pengubah, keutamaan harus diberikan untuk mengurangkan jalur frekuensi 100~200Hz. Semasa pengukuran, beban kuasa satu kumpulan transformer adalah stabil pada 2000MW, dan jumlah tahap kuasa bunyi wajaran A yang sepadan bagi transformer ialah 102.7dB(A).
- Pengukuran dan analisis bunyi reaktor voltan tinggi
Kaedah pengukuran aras kuasa bunyi reaktor adalah sama seperti pengubah. Mengambil fasa B reaktor selari dalam pencawang UHV sebagai objek ukuran, jarak antara garisan kontur yang ditetapkan dan permukaan pelepasan rujukan ialah 1m, dan dua garisan kontur yang ditetapkan dengan ketinggian 1.5m dan 3m ditetapkan masing-masing. Jarak mengufuk antara titik pengukur bersebelahan ialah 1m.
Analisis menunjukkan bahawa dalam keseluruhan jalur 1/3 oktaf, komponen frekuensi rendah menyumbang bahagian yang lebih besar, antaranya kuasa bunyi pada frekuensi 100Hz adalah yang terbesar, mencapai 96.4dB(A), iaitu 11.5dB(A) lebih tinggi daripada tahap kuasa bunyi 200Hz. Kuasa bunyi dalam jalur 1/3 oktaf di mana 100Hz terletak menyumbang 91.2% daripada kuasa anti-bunyi tinggi fasa tunggal. Oleh itu, dapat ditentukan bahawa fenomena gangguan dalam pengagihan medan bunyi reaktor disebabkan oleh gelombang bunyi 100Hz.
Ⅱ. Bahan berliang dan eksperimen plat berlubang mikro
Dalam reka bentuk kejuruteraan kawalan hingar, selalunya sukar untuk mencapai kesan pengurangan hingar yang dijangkakan dengan menggunakan satu bahan untuk penyerapan bunyi dan rawatan penebat. Oleh itu, struktur gabungan bahan penyerap bunyi sering digunakan untuk mengurangkan hingar. Terutamanya di ruang tertutup dengan isipadu yang lebih besar dan masa gema yang lebih lama, aplikasi ini agak biasa. Untuk mengkaji struktur penyerap bunyi yang sesuai untuk kawalan hingar di pencawang UHV, kita mesti terlebih dahulu mempertimbangkan sifat penebat dan kalis api bahan tersebut, dan kedua, kita mesti menggabungkan langkah-langkah khusus untuk menentukan struktur penyerap bunyi.
Pada masa ini, plat berlubang dan bahan penyerap bunyi digunakan dalam kepungan penebat bunyi pencawang UHV untuk mengurangkan bunyi, tetapi kesannya tidak baik dalam jalur frekuensi rendah. Ini memerlukan penggabungan ciri sumber bunyi peralatan utama pencawang UHV. Selepas menentukan langkah pengurangan hingar tertentu, cara memilih bahan menyerap bunyi berliang dan cara menentukan struktur menyerap bunyi menjadi kunci kepada kawalan hingar di pencawang. Dalam berikut, tiga sampel plat berlubang mikro, buih melamin, dan simen berbuih dipilih untuk digabungkan antara satu sama lain untuk menjalankan eksperimen.
- Gabungan plat berlubang mikro dua lapisan
Sampel eksperimen plat berlubang mikro, di mana kadar penembusan sampel plat berlubang mikro 1 ialah 1.5%, ketebalan plat ialah 1mm, dan diameter liang ialah 0.7mm; kadar penembusan sampel plat berlubang mikro 2 ialah 1.1%, ketebalan plat ialah 1mm, dan diameter liang ialah 0.7mm, sampel plat berlubang mikro 3, kadar penembusan ialah 0.7%, ketebalan plat ialah 1mm, dan diameter lubang ialah 0.7mm.
Dua set eksperimen telah dijalankan pada gabungan plat berlubang mikro dua lapisan. Eksperimen 1 ialah gabungan sampel plat berlubang mikro 2 dan sampel plat berlubang mikro 1, dan eksperimen 2 ialah gabungan sampel plat berlubang mikro 1 dan sampel plat berlubang mikro 3. Dua set eksperimen pada struktur gabungan plat berlubang mikro dua lapis menunjukkan bahawa pekali penyerapan bunyi pada 100 Hz, dan sekitar pekali serapan bunyi adalah sekitar 0.7Hz. muncul pada 500Hz hingga 600Hz dalam kedua-dua set eksperimen. Dalam jalur frekuensi melebihi 600Hz, pekali penyerapan bunyi berkurangan secara beransur-ansur.
- Gabungan simen berbuih dan papan berlubang mikro
Pertama, struktur penyerap bunyi yang menggabungkan simen berbuih dan plat berlubang mikro satu lapisan digunakan. Dua eksperimen dengan parameter berbeza telah dijalankan dengan menggabungkan simen berbuih dan plat berlubang mikro satu lapisan. Dalam kedua-dua eksperimen, simen berbuih diletakkan di hadapan plat berlubang mikro.
Hampir tiada perubahan besar antara data Eksperimen 3 dan Eksperimen 4. Prestasi penyerapan bunyi struktur gabungan pada asasnya tidak berubah dengan sedikit perubahan dalam ketebalan simen berbuih dan jarak antara simen berbuih dan plat berlubang mikro. Pada 100Hz, pekali penyerapan bunyi adalah sekitar 0.4, pada 250Hz, pekali penyerapan bunyi mencapai maksimumnya, dan pada sekitar 900Hz, ia mencapai nilai maksimum pekali penyerapan bunyi semula.
- Buih melamin dan gabungan panel berlubang mikro
Dua set eksperimen telah dijalankan ke atas gabungan buih melamin dan plat berlubang mikro satu lapisan. Dalam kedua-dua set eksperimen, buih melamin diletakkan di hadapan plat berlubang mikro. Pekali serapan bunyi pada 100Hz dalam kedua-dua kumpulan eksperimen adalah sekitar 0.7, dan antara 100Hz dan 500Hz, pekali serapan bunyi semuanya melebihi 0.7. Sekitar 500Hz, pekali penyerapan bunyi berkurangan, tetapi apabila frekuensi meningkat, pekali penyerapan bunyi meningkat secara beransur-ansur. Gabungan ini mempunyai kesan penyerapan bunyi yang agak ideal dalam kedua-dua jalur frekuensi rendah dan frekuensi tinggi.
Ⅲ. Analisis keputusan eksperimen
Mengikut ciri-ciri sumber hingar peralatan utama pencawang UHV yang menonjol dalam jalur frekuensi rendah, eksperimen telah dijalankan dengan memilih struktur komposit plat berlubang mikro, simen berbuih ditambah struktur komposit plat berlubang mikro, dan buih melamin ditambah struktur komposit plat berlubang mikro. Keputusan ujian menunjukkan bahawa ketiga-tiga skema gabungan boleh mencapai kesan penyerapan bunyi tertentu dalam jalur frekuensi rendah, tetapi cara mengaplikasikannya dalam kejuruteraan sebenar memerlukan langkah pengurangan hingar khusus.
- Struktur gabungan plat berlubang mikro
Papan berlubang mikro dua lapisan boleh meluaskan jalur frekuensi penyerapan bunyi papan berlubang mikro satu lapisan. Berdasarkan prinsip padanan impedans, prinsip reka bentuk gabungan ialah kadar penembusan lapisan hadapan papan berlubang mikro adalah lebih besar daripada kadar penembusan lapisan belakang papan. Reka bentuk gabungan panel berlubang mikro boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 150-800Hz apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 20cm. Apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 30cm, ia boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 100-800Hz.
- Simen berbuih ditambah struktur komposit plat berlubang mikro
Menambah simen berbuih di hadapan papan berlubang mikro boleh meluaskan jalur frekuensi penyerapan bunyi papan berlubang mikro, dan simen berbuih juga boleh memainkan peranan kalis api.
Simen berbuih ditambah papan berlubang mikro satu lapisan boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 150-1000Hz apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 20cm. Simen berbuih ditambah panel berlubang mikro dua lapisan boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 150-1400Hz apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 20cm. Apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 30cm, ia boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 100-1400Hz. Pada masa yang sama, lebih kecil ketumpatan pukal simen berbuih, lebih besar keliangan, dan lebih baik kesan penyerapan bunyi frekuensi rendah.
- Untuk struktur gabungan bahan penyerap bunyi dan plat berlubang mikro, bahan penyerap bunyi boleh mengembangkan jalur frekuensi menyerap bunyi plat berlubang mikro dan meningkatkan jarak antara plat serap bunyi dan plat berlubang mikro. Pekali penyerapan bunyi frekuensi sederhana dan tinggi meningkat, dan puncak penyerapan bunyi bergerak ke frekuensi rendah. Dengan meningkatkan ketebalan bahan penyerap bunyi, pekali penyerapan bunyi frekuensi rendah berkurangan sedikit, dan pekali penyerapan bunyi frekuensi pertengahan dan tinggi meningkat. Meningkatkan ketebalan lapisan rongga di belakang plat berlubang mikro boleh meningkatkan penyerapan bunyi frekuensi rendah. Bahan penyerap bunyi serta panel berlubang mikro dua lapisan mempunyai penyerapan bunyi yang lebih baik dan jalur frekuensi penyerapan bunyi yang lebih luas daripada bahan penyerap bunyi serta panel berlubang mikro satu lapisan.
Ia boleh dilihat daripada analisis data eksperimen bahawa buih melamin ditambah plat berlubang mikro satu lapisan boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.6 dalam julat frekuensi 200-1600Hz apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 20cm. Apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 30cm, pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.6 boleh dicapai dalam julat frekuensi 100-1600Hz. Buih melamin ditambah panel berlubang mikro dua lapisan boleh mencapai pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 dalam julat frekuensi 200-1600Hz apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 20cm. Apabila ketebalan keseluruhan struktur gabungan ialah 30cm, pekali penyerapan bunyi lebih daripada 0.7 boleh dicapai dalam julat frekuensi 100-1600Hz.
Berdasarkan analisis ciri frekuensi hingar pengubah utama UHV dan reaktor shunt voltan tinggi, tenaga hingar pengubah utama UHV tertumpu terutamanya pada 100-200Hz, dan tenaga hingar reaktor voltan tinggi terutamanya tertumpu pada 100Hz. Untuk memilih bahan pengurangan hingar, adalah perlu untuk menggabungkan frekuensi dua sumber hingar utama. Pada masa yang sama, kaedah pengurangan hingar juga perlu digabungkan dengan susun atur pencawang di tapak untuk mengawal bunyi dengan gabungan bahan dan kaedah yang optimum.
Untuk maklumat lanjut tentang Buih Melamin SINOYQX, sila hubungi kami di [email protected] atau hubungi kami melalui suara: +86-28-8411-1861.
Beberapa gambar dan teks diterbitkan semula dari Internet, dan hak cipta adalah milik pengarang asal. Jika terdapat sebarang pelanggaran, sila hubungi kami untuk memadam.